2017年, 第38卷, 第11期　刊出日期：2017-11-05

  

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组合结构
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  弯-剪-扭耦合荷载作用下钢管混凝土短柱受力性能研究

  王宇航, 李硕, 周绪红, 刘界鹏

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 1-12. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.001

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  为研究钢管混凝土短柱在剪切和扭转复合作用下的受力性能，开展了10个钢管混凝土短柱试件在纯扭、弯-剪和弯-剪-扭荷载作用下的拟静力往复加载及单调加载试验，得到了钢管混凝土短柱的荷载-变形曲线和钢管应变分布规律。试验结果表明：钢管混凝土短柱具有良好的承载能力和塑性性能；在纯扭作用下，圆形钢管混凝土短柱在往复扭转荷载作用下钢管发生低周疲劳破坏；方形钢管混凝土短柱在单调及往复扭转荷载作用下钢管面外发生斜向局部屈曲；纯扭往复荷载作用下的钢管混凝土柱的荷载-变形骨架曲线与单调加载下基本一致；在弯-剪及弯-剪-扭复合荷载作用下，在进入塑性工作阶段前截面的轴向变形基本满足“平截面假定”；在弯-剪-扭耦合荷载作用下，短柱的破坏模式取决于弯扭比，在弯扭比较大（为1.90）时，其类似于弯剪破坏，在弯扭比较小（为0.96）时，其类似于扭转破坏。在有限元模拟及大量参数分析的基础上，得到了钢管混凝土短柱的弯-剪-扭承载力相关方程，承载力计算结果与有限元分析结果吻合较好。
  
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  焊接栓钉型钢混凝土柱压-弯-剪-扭滞回性能试验研究

  陈宗平, 徐定一, 郑巍, 陈宇良

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 13-22. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.002

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  为了研究压-弯-剪-扭复合受力焊接栓钉型钢混凝土柱的滞回性能，通过研发的试验装置，对设计的9个试件进行恒定轴压力下低周反复弯-剪-扭的加载试验，考虑了栓钉位置、栓钉间距和栓钉长度等3个变化参数。通过试验观察了试件的受力破坏过程及形态，获取其弯矩-位移和扭矩-扭率滞回曲线，并分析了试件破坏形态、滞回曲线、刚度退化、能量耗散、延性等抗震性能指标。结果表明：恒定轴压力反复弯-剪-扭作用下，型钢混凝土试件表现为以弯曲破坏为主、伴随扭转斜裂缝的弯扭型破坏形态；弯矩-位移滞回曲线呈梭形，滞回环饱满，而扭矩-扭转角滞回曲线则呈反S或Z形，滞回曲线不饱满；扭矩作用下，型钢混凝土柱的延性变差；通过焊接栓钉可提高其延性，栓钉间距越小延性越好，当型钢翼缘和腹板交错焊接栓钉时，更有利于提高构件的抗震性能。
  
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  复合受扭型钢混凝土柱抗震性能试验研究

  翁晓红, 邵永健, 劳裕华, 夏敏

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 23-33. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.003

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  为研究复合受扭型钢混凝土柱的抗震性能，进行了11个复合受扭型钢混凝土构件和1个作为对比的复合受扭钢筋混凝土构件的拟静力试验，研究配钢形式、轴压比、扭弯比、混凝土强度、配钢率和配箍率等对构件抗震性能的影响。结果表明：复合受扭型钢混凝土构件受力全过程经历未裂阶段、带裂缝工作阶段和破坏阶段；构件的破坏形态有扭型破坏和弯扭型破坏两种；轴压比为0.1较其为0.2的构件、扭弯比为0.5较其为1.0的构件、以及箍筋间距75mm较其为100mm的构件的滞回曲线更为饱满； 11个型钢混凝土构件转角延性系数的平均值为5.12，其中6个H型钢混凝土构件转角延性系数的平均值为4.17，5个十字型钢混凝土构件转角延性系数的平均值为6.27，钢筋混凝土对比构件的转角延性系数为3.86；随着加载位移的加大，构件的承载力衰减越来越大；相对刚度的退化经历弹性退化、屈服退化和破坏退化阶段；等效阻尼比随着扭率的增大而增大，两者大致成线性关系。
  
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  大直径钢管混凝土柱抗震性能试验研究及承载力计算

  范重, 王倩倩, 李振宝, 叶勇, 赵长军, 仕帅, 裴雨晨, 赵薇

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 34-41. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.004

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  为研究径厚比对大直径钢管混凝土柱抗震性能的影响，进行了2个直径600mm圆钢管混凝土柱试件在恒定轴向压力和水平往复荷载作用下的加载试验，对比分析了不同径厚比(分别为37.5、50.0)试件的破坏形态、滞回特性、钢管应变发展规律以及核心配筋的受力情况。试验结果表明：大直径钢管混凝土柱在压弯荷载作用下，滞回曲线非常饱满，耗能性能优越，均表现出良好的变形能力。随着试件径厚比加大，最大位移角与等效阻尼比均略有减小。柱根部混凝土压溃、钢管鼓曲主要发生在支座底板与下部第一排栓钉之间，栓钉对管壁面外变形具有明显的约束作用；当径厚比较小时，钢管管壁对混凝土的约束作用较强，残余变形较小。核心纵向钢筋基本处于弹性状态，箍筋未屈服，对内部混凝土的约束作用较小，但钢筋与混凝土之间存在明显的滑移现象。大直径钢管混凝土压弯构件的受弯承载力试验值显著高于按照我国现行相关规范、规程公式得到的计算值，说明采用我国现行相关技术规范中的承载力计算公式进行大直径钢管混凝土柱设计，结果偏于安全。
  
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  开孔钢板加劲肋方钢管混凝土柱偏压试验研究

  刘君平, 周宗源, 刘永健, 陈宝春

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 42-48. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.005

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  为加强方钢管与管内混凝土的组合作用，提出在方钢管混凝土柱的钢管内壁设置开孔钢板（PBL）加劲肋。以长细比和偏心率为参数，进行了PBL加劲肋方钢管混凝土柱偏压性能试验，同时进行无加劲肋和钢板加劲肋方钢管混凝土柱的偏压对比试验。试验结果表明：无加劲肋构件为受压侧钢管管壁单波鼓曲破坏，钢板加劲肋和PBL加劲肋构件均为双波鼓曲破坏；PBL加劲肋构件承载力比未加劲构件提高了6.95%，比钢板加劲肋构件降低了4.33%，PBL加劲肋的主要作用体现在加强钢管与核心混凝土的组合作用，试件管内混凝土受拉裂缝分布更为均匀，裂缝宽度和间距更小。以方钢管混凝土偏压柱承载力计算公式为基础，考虑PBL加劲肋和孔内“混凝土榫”的作用，提出了PBL加劲肋方钢管混凝土柱偏压承载力的简化计算方法，公式计算结果与试验结果吻合良好。
  
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  矩形钢管混凝土柱T形加劲肋设计方法

  傅学怡, 吴兵, 邸博, 孟美莉, 黄船宁, 冯叶文, 郑竹, 宋昕

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 49-54. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.006

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  基于钢板弹性屈曲理论，提出了矩形钢管混凝土柱内设置T形加劲肋的技术措施和设计方法。对于板件宽厚比较大的矩形钢管混凝土柱，沿钢管壁纵向设置T形加劲肋，由于T形加劲肋翼缘部分包裹于混凝土内部，充分发挥加劲肋与混凝土的共同工作性能，改善钢管壁局部屈曲性能。采用能量法并考虑内部混凝土对钢管壁的侧向支撑作用，基于均匀受压四边固支板简化计算模型，推导了内设置T形加劲肋的柱壁板件临界应力计算公式。通过控制钢管壁全截面有效，并考虑加劲肋界限刚度比影响，提出了矩形钢管混凝土柱的T形加劲肋刚度限值要求。结果表明：T形加劲肋与混凝土的共同工作显著改善了钢管壁的局部屈曲性能；对于大宽厚比矩形钢管混凝土柱，通过合理设计T形加劲肋，仍可使钢管壁全截面有效，即先发生屈服而不是局部屈曲。
  
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  型钢混凝土剪力墙边框柱-腹板组合分析模型研究

  周珉, 黄宗明, 高永, 傅剑平, 杨溥

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 55-63. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.007

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  通过对型钢混凝土（SRC）剪力墙的非线性有限元分析方法的研究，对目前存在的主要问题及其产生的原因进行了分析。根据SRC剪力墙的受力特点，综合考虑几何模型、材料本构、网格划分、极限状态确定等关键问题，提出了边框柱-腹板组合分析模型，并基于通用有限元程序 ABAQUS进行二次开发，将能够较好反映受剪钢筋混凝土腹板基本受力性能的转角软化桁架模型（RA-STM）嵌入其材料库，应用于SRC剪力墙非线性有限元分析。通过与10片剪跨比为0.56~2.7、轴压比为0.1~0.342的SRC剪力墙拟静力试验结果的对比分析，表明所提出的边框柱-腹板组合模型能够比较准确地计算SRC剪力墙的极限承载能力和极限位移等，比较准确地模拟墙体的荷载-位移全过程曲线，准确地反映墙体的破坏过程和破坏模式。
  
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  方钢管混凝土柱-H形钢梁螺栓连接节点受力性能试验研究

  张爱林, 孙勇, 刘学春, 詹欣欣, 李超

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 64-73. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.008

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  进行了考虑压型钢板-混凝土组合楼板组合作用的方钢管混凝土柱-H形钢梁螺栓连接节点的静力性能试验研究。分别对无楼板、楼板受压、楼板受拉的3个足尺节点试件进行了静力加载试验，通过对比分析，考察了节点在单调荷载作用下的受力性能，包括初始转动刚度、极限承载能力等，研究了正、负弯矩作用下楼板组合作用对其受力性能的影响。研究结果表明：无板节点试件梁端位移延性系数达到2.2以上，满足抗震设计要求；组合节点和无板节点受力性能差别明显，相比于纯钢梁，组合梁横截面中和轴上移，组合节点的初始转动刚度、承载力与无楼板节点相比均有大幅度提高；组合节点螺栓开始滑移的荷载增大，最大滑移量减小；节点核心区剪切变形可忽略不计。
  
混凝土结构
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  高强轻骨料混凝土框架结构抗震性能试验研究

  吴涛, 刘喜, 蔡玉军, 张海, 孙建龙

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 74-81. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.009

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  以某高铁站房框架结构底部两层为研究对象，完成一榀缩尺比为1∶5的两层两跨高强轻骨料混凝土框架整体模型低周反复荷载试验，研究了框架受力过程、破坏机制与破坏形态、位移延性、滞回耗能特性以及刚度退化等。结果表明：按照JGJ 12—2006《轻骨料混凝土结构技术规程》设计的试验框架能够满足“强柱弱梁、强节点弱构件”的设计要求；破坏机制属混合破坏机制，即塑性铰首先在模型首层梁端出现，在首层梁端出现塑性铰后柱端出现塑性铰，试件以柱根部混凝土压溃、柱内纵筋压曲外露为破坏标志，节点核心区箍筋在试件受力全过程中一直处于弹性工作状态。框架整体及层间的滞回曲线均较为饱满，高强轻骨料混凝土框架具有较好的耗能能力。
  
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  钢筋钢纤维混凝土梁柱节点损伤特性及其计算方法

  高丹盈, 尤培波, 史科

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 82-92. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.010

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  基于低周反复加载试验结果，研究钢筋钢纤维混凝土梁柱节点损伤演化特性。将变形与累积能量耗散指标相结合，建立反复荷载作用下钢筋钢纤维混凝土梁柱节点损伤的计算模型，分析影响钢筋钢纤维混凝土梁柱节点损伤的因素。结果表明：核心区钢纤维体积率、配箍率和轴压比是影响钢筋钢纤维混凝土梁柱节点损伤性能的主要因素；在相同的加载次数下，随钢纤维体积率、配箍率和轴压比的增大，梁柱节点损伤有所减小；其他影响因素相同的条件下,钢纤维体积率为1.0%和1.5%梁柱节点损伤曲线在破坏时的斜率较钢纤维体积率为0.5%的梁柱节点分别减小了21.6%和34.7%；配箍率为0.6%和1.2%的梁柱节点损伤曲线在破坏时的斜率较配箍率为0的梁柱节点分别减小了36.9%和59.4%；轴压比为0.3和0.4的梁柱节点损伤曲线在破坏时的斜率较轴压比为0.2的梁柱节点分别减小了12.5%和17.1%；所建立的反复荷载作用下钢筋钢纤维混凝土梁柱节点损伤计算模型，能够较好反映梁柱节点损伤演化的特点，可用于描述此类节点的损伤演化过程。
  
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  装配式剪力墙齿槽式连接受剪性能研究

  张锡治, 马健, 韩鹏, 牛四欣, 章少华

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 93-100. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.011

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  为研究装配式剪力墙齿槽式连接的受剪性能，进行了8片1/2缩尺剪跨比为0.54的齿槽式连接试件单调推覆加载试验。研究了装配式剪力墙齿槽式连接的破坏模式、开裂形态、荷载-位移曲线和承载力，分析了轴压比、暗柱设置、齿槽长度等因素对装配式剪力墙齿槽式连接受剪承载力的影响。结果表明：轴压比对齿槽式连接试件的开裂模式影响较大，轴压比较大的试件，裂缝开展以对角线方向的斜裂缝为主；轴压比较小的试件，裂缝开展以齿槽接合面裂缝为主；增加轴压比和设置暗柱提高了装配式剪力墙齿槽式连接的受剪承载力，齿槽长度对装配式剪力墙齿槽式连接受剪承载力影响较小。基于现有研究成果和试验结果，提出了装配式剪力墙齿槽式连接受剪承载力计算式，其计算结果与试验结果吻合较好。
  
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  采用改进纵筋连接的足尺装配式钢筋混凝土柱抗震性能试验研究

  刘阳, 郭子雄, 吕英婷, 黄群贤, 王梓懿

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 101-110. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.012

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  为满足钢筋混凝土结构建筑工业化中对拼装节点性能和装配效率的要求，研究了两种装配式拼装节点构造形式的合理性。通过5个足尺装配RC柱和2个现浇RC柱的低周往复加载试验，研究装配构造形式和轴压比对试件承载力、刚度、变形性能和滞回耗能等的影响，并提出合理的拼装节点构造和施工工艺。研究表明：在不同轴压比下，两种拼装节点的装配式RC柱总体上与现浇RC柱具有相当的抗震性能，并且部分指标略优于现浇RC柱；装配RC柱在不同位移角下的刚度、承载力退化和滞回耗能与现浇RC柱差异较小；在较大位移角（大于1/30）下，装配RC柱搭接区域纵筋在反复压屈和拉伸作用下可能发生断裂，建议采取搭接段加密箍筋的方法予以改善和避免。
  
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  配置高强钢筋的后张有黏结预应力梁短期裂缝试验研究

  赵勇, 叶富强, 王晓锋

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 111-121. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.013

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  进行了29根配置500MPa级钢筋的后张有黏结预应力混凝土梁的受弯性能试验，获得了29组裂缝间距和96组短期裂缝宽度数据；收集了国内外29根后张有黏结预应力梁的裂缝试验数据。采用以上试验数据，分析了后张有黏结预应力混凝土梁的短期裂缝特征，并评估了GB 50010—2010《混凝土结构设计规范》中裂缝计算公式的适用性。研究结果表明：规范GB 50010—2010的短期裂缝计算方法仍适用于配置高强钢筋的后张有黏结预应力梁，按其公式计算的平均裂缝间距、平均裂缝宽度和最大裂缝宽度较试验值普遍偏大，二者之比的均值分别为1.086、1.313和1.263。因此，建议对GB 50010—2010规范公式部分参数进行修正，并建议将计算裂缝宽度明确为梁侧面最外排受拉钢筋中心处、钢筋应力取为最外排受拉钢筋的应力。通过参数回归分析，得到裂缝宽度的修正计算公式，并提出梁侧面最外排受拉钢筋中心处与受拉边缘、预应力筋中心处的裂缝宽度的换算关系式，建议公式的计算值和试验值符合较好。
  
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  碳纤维布加固钢筋混凝土短梁受弯试验及承载力计算

  高丹盈, 王廷彦, 何亚军

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 122-131. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.014

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  通过11根不同跨高比碳纤维（carbon fiber reinforced polymer, CFRP）布加固钢筋混凝土梁的受弯试验，研究了跨高比、纵筋配筋率和CFRP布层数对钢筋混凝土梁极限荷载的影响。结果表明：CFRP布加固钢筋混凝土梁的受弯破坏主要有CFRP布拉断和受压区混凝土压碎两种模式；随跨高比的减小，CFRP布加固钢筋混凝土梁极限荷载显著增加；随纵筋配筋率和CFRP布层数的增加，CFRP布加固钢筋混凝土梁极限荷载显著提高。结合文中和已有文献的试验结果，提出了反映跨高比影响的CFRP布加固钢筋混凝土短梁受弯承载力计算方法，该方法既可用于CFRP布加固的钢筋混凝土短梁也可用于浅梁的受弯承载力计算。
  
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  钢筋混凝土梁的变幅滞回性能及其损伤评价

  刘哲锋, 王玉奎, 袁豪健, 陈逵

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 132-141. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.015

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  基于22根具有不同配筋率和配箍率的钢筋混凝土梁试件的变幅加载试验，研究钢筋混凝土梁的变幅滞回性能、承载力和加载刚度的衰变规律及其损伤评估方法，提出变幅滞回荷载作用下钢筋混凝土梁的损伤量化指标，分析了峰值位移、累积滞回耗能和加载历程对RC梁损伤的影响。研究表明：对于变幅滞回荷载作用下钢筋混凝土梁，耗能能力衰减指数、承载力衰减指数和加载刚度衰减指数的发展不完全同步，但三者都与历史峰值位移、累积滞回耗能有关；耗能能力衰减指数与承载力衰减指数呈波动型非单调增长，而加载刚度衰减指数呈单调增长趋势，因此加载刚度衰减指数更适合用来作为变幅滞回钢筋混凝土梁的损伤评价指标；当RC梁的延性系数较小时（k_,max< 3），其损伤与延性系数保持正相关关系，累积滞回耗能数量和峰值位移出现时点对这一关系影响甚微，而配箍率的增加能够明显降低RC梁的损伤。因此，控制延性系数并提高配箍率是控制RC梁地震损伤的一个稳定而有效的途径。
  
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  钢筋高强再生混凝土足尺梁长期荷载作用下变形性能试验研究

  曹万林, 彭世阳, 乔崎云, 林栋朝, 朱可睿

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 142-148. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.016

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  为研究钢筋高强再生混凝土梁长期荷载下的变形性能，进行了6根足尺梁试件变形性能试验研究。梁截面尺寸为200mm×300mm，长3300mm，净跨3000mm；各梁配筋相同，纵筋配筋率1.13%，体积配箍率0.54%，纵筋净保护层厚度20mm；混凝土为再生粗骨料混凝土，细骨料为天然砂，再生粗骨料取代率分别为0%、33%、66%、100%，再生混凝土设计强度等级为C55~C60；针对两种不同持荷水平，进行了长期荷载试验。试验中得到了荷载、梁挠度、温度、湿度随时间的变化情况。分析了不同持荷水平、不同再生粗骨料取代率梁的挠度随时间变化的规律；拟合得到了挠度-时间关系曲线及其表达式。研究表明：低持荷水平下（加载弯矩与屈服弯矩比值为0.29）高强再生混凝土梁徐变挠度比天然骨料混凝土梁的略大，挠度增大系数比高持荷水平下（加载弯矩与屈服弯矩比值为0.46、0.47）的梁挠度增大系数略大；再生粗骨料混凝土梁长期荷载下挠度增大系数可按普通混凝土梁挠度增大系数的1.1倍采用；曲线拟合及分段线性拟合得到挠度计算值与实测值吻合较好。
  
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  反复荷载作用下钢-聚丙烯混杂纤维混凝土与钢筋黏结强度研究

  徐礼华, 张奥利, 黄乐, 陈平

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 149-158. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.017

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  考虑钢纤维和聚丙烯纤维的体积率、长径比等因素的影响，设计制作36个钢-聚丙烯混杂纤维混凝土试件，通过中心拉拔试验，研究低周反复荷载作用下钢-聚丙烯混杂纤维混凝土与变形钢筋间的黏结强度。结果表明：混杂纤维的掺入对混凝土与钢筋间的黏结强度存在正混杂效应，其中钢纤维对黏结强度的提高作用更为明显。对于混杂纤维混凝土，在聚丙烯纤维体积率为0.15%、长径比为167的情况下，当钢纤维体积率从0.5%增长到1.5%、长径比从30增加到80时，黏结强度分别提高了20.57%和14.75%，而聚丙烯纤维体积率和长径比的变化对黏结强度没有明显影响；当混杂掺入体积率为1.5%、长径比为60的钢纤维与体积率为0.15%、长径比为167的聚丙烯纤维时，与相应的单掺钢纤维混凝土、聚丙烯纤维混凝土和普通混凝土相比，黏结强度分别提高了14.64%、31.37%和46.55%。此外，基于厚壁圆筒理论，针对实际受力情况，建立了钢-聚丙烯混杂纤维混凝土与变形钢筋黏结强度的理论模型，计算结果与实测结果吻合良好。
  
金属结构
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  CFRP加固冷弯薄壁槽钢短柱偏心受压承载力试验研究

  唐红元, 王灿军, 潘毅, 郭瑞

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 159-165. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.018

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  为了研究CFRP加固冷弯薄壁槽钢短柱的稳定承载能力，对腹板和翼缘均粘贴CFRP的试件进行了偏心受压加载试验。7根试件长度均为750mm，其中1根为未加固的初始试件，其余6根在试件内侧和外侧同时粘贴50mm宽CFRP，间距分别为50、100mm和150mm三种，粘贴CFRP为1层和2层。试验结果表明：粘贴2层CFRP且间距为50mm和100mm的短柱局部屈曲迟滞于整体失稳，其余短柱均先发生局部屈曲，且所有加固短柱的局部屈曲荷载和承载力均有不同程度的提高。CFRP间距与短柱腹板高度的比值小于1时，加固效果较理想，且2层CFRP的加固效果好于1层的。当间距为50mm，层数为2层时，偏心受压稳定承载力提高幅度最大，为12.1%。最后，采用ANSYS有限元分析软件数值模拟构件的偏心受压性能，对比了试验数据和数值模拟结果，二者吻合较好。通过粘贴CFRP，可以迟滞薄壁压弯短柱的局部屈曲，当CFRP层数相同时，CFRP的间距越小，加固后其稳定承载能力提高越大。
  
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  复杂荷载作用下单向受弯简支钢梁的弹性临界弯矩

  郭兵, 管海龙, 褚昊

  建筑结构学报. 2017, 38(11): 166-173. https://doi.org/10.14006/j.jzjgxb.2017.11.019

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  为了研究单向受弯简支钢梁的弹性弯扭屈曲理论，尤其是复杂荷载作用下的临界弯矩计算，针对端弯矩和任意集中荷载共同作用下的简支梁，首先给出了能够模拟复杂变形并满足边界条件的侧向弯曲变形函数和扭转变形函数，以及任意荷载下的构件弯矩表达式，然后采用Rayleigh-Ritz法推导出了简支梁临界弯矩及其参数的通用计算公式，临界弯矩计算公式与传统公式在形式上完全相同，便于应用。算例分析表明：该通用公式不仅适用于端弯矩、任意集中荷载、满跨均布荷载单独作用下的简支梁，也适用于端弯矩和任意集中荷载共同作用下的简支梁，具有广泛的适用性，且精度较高。